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间部分相容，但相容性不及HDPE/LLDPE。EVA中的醋酸乙烯酯部                   可见后者与铝塑带树脂贴合更紧密，从而表现出比MDPE更高的
            分降低其结晶度，导致EVA有较低的熔点，在热合复合护套料过                        热合强度，也从侧面证实了HDPE/LLDPE与铝塑带热熔胶EVA树脂
            程中，低熔点的EVA热熔胶可以很好地铺展到护套料薄片上而形                        间存在着紧密的分子链缠结。
            成黏结层。
                                                                  表 2： EVA 与样品的接触角和界面张力
                4.S SAXS分析
             图 6
















                小角X射线（SAXS）是研究聚合物亚微观形态结构的一种
            有效手段。聚合物体系因形成界面结构，会影响电子密度的均
            匀性，光束在一定的角度范围内，因重叠而相干散射。假设共                              6.热熔胶EVA与护套料的表面能及界面张力
            混体系中分散相可以在连续相中运动扩散，并可在两相界面处                              护套料作为与铝塑带热熔胶EVA直接黏接的一层，其与EVA
            形成具有一定厚度相容区域          [16] ，通过对SASX数据处理，再利用          间的界面张力直接决定着两者的界面缠结与黏合强度。通过测
            Porod定律就可比较共混物的界面层厚度和分散相尺寸。HDPE                      量蒸馏水在护套料及EVA树脂表面的接触角计算了护套料与  EVA
            ,LLDPE和m-LLDPE三者重复单元类似，因而组分间会产生一定相                   的表面自由能及两者间的界面张力（见Tab.2）。由Tab.2可以
            互作用，但由于支化结构的不同，组分之间只能部分相容。从                          看出，对比纯HDPE，LLDPE，m-LLDPE，MDPE及共混物，极性EVA
            Fig.6a中可以看出，A70共混物界面层厚度最大，对应图中最大                     树脂最具亲水性，其与水的接触角最小，约为82.59°。共混
            直线斜率，表明两者相容性好，从而形成界面层多重叠，减弱                          后，护套料用HDPE/LLDPE，HDPE/m-LLDPE接触角分别介于纯组
            尖锐界面引起的散射。同时由于LLDPE分子量分布宽且支链多，                       分之间，且随HDPE含量的增加，2种共混物的接触角均呈逐渐减
            HDPE与LLDPE分子链段相互分散，支链互穿与晶面重叠形成缠结                     小趋势，愈加接近EVA，且小于MDPE。与此同时，护套料表面
            网络结构。当结晶相分离时，分散相的聚集趋势由于不同链段                          自由能逐渐增大，与热熔胶EVA的界面张力逐渐降低，且在相
            之间的排斥而逐渐衰减        [17] ，因而分散相尺寸最小（Fig.6b）。           同  HDPE含量下，HDPE/LLDPE与EVA间的界面张力略低于HDPE/
                5.剥离测试后护套料表面形貌                                   m-LLDPE与EVA间的界面张力。界面张力的降低，表明HDPE/
                                                                 LLDPE与EVA分子链相互作用力增大，最终导致护套料与热熔胶
             图 7  护套材料剥离表面的 SEM 图像 a:A100;b: A0;c:B0;d: MDPE;e: A70;f: B70
                                                                 间的界面黏结力增大。但界面作用并不是决定热合强度的唯一
                                                                 因素，还需要考虑护套料自身的柔顺性及相容性。

                                                                     三、结论
                                                                     （1）HDPE/LLDPE(7:3)共混物与铝塑带的热合强度为
                                                                 27.2N/cm，优于MDPE的24.0N/cm，且力学性能更优。可以很好
                                                                 地替代MDPE。
                                                                     （2）190℃熔融状态下，低频区HDPE/LLDPE的lgG'-lgω
                                                                 与线性偏离，且松弛指数(λ)随HDPE含量增加先减小后增大，
                                                                 表明组分间分子链缠结先增强后减弱，为非均相体系。
                Fig.7显示了HDPE，LLDPE，m-LLDPE，MDPE，A70及B70分             （3）LLDPE含量的增加会降低共混物中HDPE的熔点，二者
            别与铝塑带剥离后护套料表面的微观形貌。与HDPE相比，LLDPE                     分子间存在相互作用力，在熔融态具有良好相容性。
            和m-LLDPE密度小、晶层薄、熔点低，达到稳定热合时需要的                           （4）与m-LLDPE相比，LLDPE共混物分散相尺寸更小，
            能量低，因而起封温度更低。因此，在相同温度下，LLDPE及                        界面层厚度更厚，共混物分子界面表现出更多重叠。与HDPE/
            m-LLDPE与铝塑带的界面缠结最好，剥离面粗糙，而HDPE正好相                    m-LLDPE相比，HDPE/LLDPE与EVA的表面张力更小，界面黏结力
            反，表面比较平整。MDPE表现出一定的粗糙度，同时与MDPE相                      更大。
            比，A70与B70与铝塑带的剥离面无论孔径还是粗糙度都更高，



                                                       网络电信 二零二零年五月                                            57
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